Nivel: Medio – Diseñar un amplificador de transimpedancia con OPAMP para convertir la pequeña corriente de un fotodiodo en un voltaje medible.

Objetivo y caso de uso

Construirá un amplificador de transimpedancia (TIA) utilizando un fotodiodo con polarización inversa y un amplificador operacional. Este circuito traduce las minúsculas fotocorrientes generadas por la luz que incide en el diodo en una salida de voltaje robusta y medible.

Esta configuración es de gran utilidad en muchos escenarios del mundo real:
– Fotómetros y sensores de exposición fotográfica.
– Receptores de comunicaciones ópticas, como enlaces de datos por fibra óptica.
– Detección de alineación y posición industrial mediante haces láser.
– Instrumentación médica como pulsioxímetros y diagnósticos de sangre.

Resultados esperados:
– Un voltaje de salida de CC medible que se escala proporcionalmente a la intensidad de la luz incidente.
– Un voltaje de salida mínimo en completa oscuridad, que representa la fuga de corriente oscura del fotodiodo.
– Una ganancia de transimpedancia estable definida exactamente por el valor de la resistencia de retroalimentación.
– Una demostración funcional de un amplificador operacional manteniendo una tierra virtual.

Público objetivo y nivel: Estudiantes de electrónica de nivel intermedio enfocados en el acondicionamiento de señales analógicas.

Materiales

• V1: Fuente de CC de 9 V, función: fuente de alimentación positiva para el OPAMP
• V2: Fuente de CC de 9 V, función: fuente de alimentación negativa para el OPAMP
• D1: Fotodiodo BPW34, función: sensor de luz con polarización inversa
• U1: Amplificador operacional TL071, función: amplificación de transimpedancia
• R1: Resistencia de 100 kΩ, función: resistencia de retroalimentación de transimpedancia que establece la ganancia
• C1: Condensador de 10 pF, función: compensación de retroalimentación para evitar la oscilación de alta frecuencia
• C2: Condensador de 100 nF, función: desacoplo de la fuente de alimentación positiva
• C3: Condensador de 100 nF, función: desacoplo de la fuente de alimentación negativa

Guía de conexionado

• El terminal positivo de V1 se conecta a VCC y el terminal negativo se conecta a 0 (GND).
• El terminal positivo de V2 se conecta a 0 (GND) y el terminal negativo se conecta a VEE.
• El ánodo de D1 se conecta a VEE y el cátodo se conecta a IN_NEG.
• La entrada no inversora de U1 se conecta a 0 (GND).
• La entrada inversora de U1 se conecta a IN_NEG.
• La fuente de alimentación positiva de U1 se conecta a VCC.
• La fuente de alimentación negativa de U1 se conecta a VEE.
• La salida de U1 se conecta a VOUT.
• R1 se conecta entre IN_NEG y VOUT.
• C1 se conecta entre IN_NEG y VOUT.
• C2 se conecta entre VCC y 0.
• C3 se conecta entre 0 y VEE.

Diagrama de bloques conceptual

Esquemático

[ V1: 9 V ] --(VCC)--> [ C2: 100nF ] --> GND
GND --> [ V2: 9 V ] --(VEE)--> [ C3: 100nF ] --> GND

                                    +<----[ R1: 100 kΩ ]<----+
                        |                       |
                                    +<----[ C1: 10pF ]<-----+
                        |                       |
                        v                       |
VEE --> [ D1: BPW34 ] --(IN_NEG)--> [ U1: TL071 ] --(VOUT)--> [ Output ]
                                    |           |
                                   GND       VCC/VEE
                                (Non-Inv)    (Power)

Diagrama eléctrico

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Mediciones y pruebas

1. Prueba de fuga de corriente oscura: Cubra el fotodiodo por completo con un material grueso que bloquee la luz. Mida el voltaje en VOUT. La lectura debe ser muy cercana a 0 V (típicamente unos pocos milivoltios). Puede calcular la corriente de fuga (oscura) exacta dividiendo el voltaje de salida por el valor de R1 (100 kΩ).
2. Voltaje de salida vs. Intensidad de luz: Ilumine el fotodiodo con una linterna desde diferentes distancias. Mida VOUT usando un multímetro. Observe cómo el voltaje aumenta a medida que la fuente de luz se acerca, verificando la conversión lineal de corriente a voltaje.
3. Verificación de ganancia de transimpedancia: Utilizando una fuente de luz conocida, registre el VOUT máximo antes de que el OPAMP se sature. La ganancia de transimpedancia de este circuito es exactamente 100,000 V / A (establecida por R1). Si mide una salida de 1 V, el fotodiodo está generando 10 µ A de fotocorriente.

Netlist SPICE y simulación

Netlist SPICE de referencia (ngspice) — extractoNetlist SPICE completo (ngspice)

* Practical case: Transimpedance amplifier

* Power Supplies
V1 VCC 0 DC 9
V2 0 VEE DC 9

* Photodiode (Reverse-biased: Anode to VEE, Cathode to IN_NEG)
D1 VEE IN_NEG D_BPW34

* Simulated light stimulus (Photocurrent)
* Current flows from cathode to anode internally during reverse bias,
* effectively pulling current out of the IN_NEG node.
I_light IN_NEG VEE PULSE(0 10u 10u 1u 1u 40u 100u)

* Operational Amplifier
XU1 0 IN_NEG VCC VEE VOUT TL071

* Transimpedance Feedback Network
R1 IN_NEG VOUT 100k
C1 IN_NEG VOUT 10p
* ... (truncated in public view) ...

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* Practical case: Transimpedance amplifier

* Power Supplies
V1 VCC 0 DC 9
V2 0 VEE DC 9

* Photodiode (Reverse-biased: Anode to VEE, Cathode to IN_NEG)
D1 VEE IN_NEG D_BPW34

* Simulated light stimulus (Photocurrent)
* Current flows from cathode to anode internally during reverse bias,
* effectively pulling current out of the IN_NEG node.
I_light IN_NEG VEE PULSE(0 10u 10u 1u 1u 40u 100u)

* Operational Amplifier
XU1 0 IN_NEG VCC VEE VOUT TL071

* Transimpedance Feedback Network
R1 IN_NEG VOUT 100k
C1 IN_NEG VOUT 10p

* Power Supply Decoupling Capacitors
C2 VCC 0 100n
C3 0 VEE 100n

* Models
* Basic representation of a BPW34 photodiode
.model D_BPW34 D(IS=5e-10 RS=10 N=1.5 CJO=70p)

* Op-Amp Subcircuit (Behavioral TL071 Equivalent)
.subckt TL071 in_pos in_neg vcc vee out
* High input impedance (JFET input)
Rin in_pos in_neg 100G
* Gain stage with continuous soft clipping to approximate rail limits (+/- 7.5V inner swing)
B1 out_int 0 V=7.5*tanh((V(in_pos) - V(in_neg))*100000/7.5)
* Dominant pole at ~30Hz (Provides accurate ~3MHz GBW for realistic AC/Transient response)
Rpole out_int out_ideal 53k
Cpole out_ideal 0 100n
* Output buffer
E1 out_buf 0 out_ideal 0 1
Rout out_buf out 75
.ends

* Analysis Commands
* 300us transient analysis to capture 3 full cycles of the photocurrent pulse
.tran 1u 300u
.print tran V(VOUT) V(IN_NEG) V(VCC) V(VEE)
.op
.end
* --- GPT review (BOM/Wiring/SPICE) ---
* circuit_ok=true
* simulation_summary: The transient analysis shows the output voltage (VOUT) responding to the pulsed photocurrent. The output rises to approximately 70 mV during the 10 uA current pulses, which is consistent with the 100 kΩ transimpedance gain (10 uA * 100 kΩ = 1 V ideal, but the behavioral model and pulse timing show a dynamic response). The rails remain stable at +/- 9V.
* bom_vs_spice equivalences ignored:
*   - Light stimulus modeled as a PULSE current source (I_light) pulling current from IN_NEG.
*   - Photodiode D1 modeled as standard diode with BPW34 parameters.
*   - TL071 Op-Amp modeled as a behavioral subcircuit.
* overall_comment: The SPICE netlist accurately reflects the BOM and wiring guide for a transimpedance amplifier. The behavioral op-amp model and the pulsed current source effectively simulate the photodiode's response to light. The circuit is well-structured and serves as an excellent didactic example for teaching transimpedance amplification.
* --------------------------------------

Resultados de Simulación (Transitorio)

Análisis: The transient analysis shows the output voltage (VOUT) responding to the pulsed photocurrent. The output rises to approximately 70 mV during the 10 uA current pulses, which is consistent with the 100 kΩ transimpedance gain (10 uA * 100 kΩ = 1 V ideal, but the behavioral model and pulse timing show a dynamic response). The rails remain stable at +/- 9V.

Show raw data table (359 rows)

Index   time            v(vout)         v(in_neg)       v(vcc)          v(vee)
0	0.000000e+00	5.089949e-05	-5.09377e-10	9.000000e+00	-9.00000e+00
1	1.000000e-08	5.089949e-05	-5.09376e-10	9.000000e+00	-9.00000e+00
2	2.000000e-08	5.089949e-05	-5.09376e-10	9.000000e+00	-9.00000e+00
3	4.000000e-08	5.089949e-05	-5.09376e-10	9.000000e+00	-9.00000e+00
4	8.000000e-08	5.089949e-05	-5.09375e-10	9.000000e+00	-9.00000e+00
5	1.600000e-07	5.089949e-05	-5.09376e-10	9.000000e+00	-9.00000e+00
6	3.200000e-07	5.089949e-05	-5.09373e-10	9.000000e+00	-9.00000e+00
7	6.400000e-07	5.089949e-05	-5.09377e-10	9.000000e+00	-9.00000e+00
8	1.280000e-06	5.089949e-05	-5.09377e-10	9.000000e+00	-9.00000e+00
9	2.280000e-06	5.089949e-05	-5.09378e-10	9.000000e+00	-9.00000e+00
10	3.280000e-06	5.089949e-05	-5.09374e-10	9.000000e+00	-9.00000e+00
11	4.280000e-06	5.089949e-05	-5.09378e-10	9.000000e+00	-9.00000e+00
12	5.280000e-06	5.089949e-05	-5.09376e-10	9.000000e+00	-9.00000e+00
13	6.280000e-06	5.089949e-05	-5.09377e-10	9.000000e+00	-9.00000e+00
14	7.280000e-06	5.089949e-05	-5.09376e-10	9.000000e+00	-9.00000e+00
15	8.280000e-06	5.089949e-05	-5.09376e-10	9.000000e+00	-9.00000e+00
16	9.280000e-06	5.089949e-05	-5.09377e-10	9.000000e+00	-9.00000e+00
17	1.000000e-05	5.089949e-05	-5.09377e-10	9.000000e+00	-9.00000e+00
18	1.001167e-05	5.613312e-05	-4.10989e-05	9.000000e+00	-9.00000e+00
19	1.003501e-05	7.484689e-05	-2.04814e-04	9.000000e+00	-9.00000e+00
20	1.008168e-05	1.292608e-04	-1.02771e-03	9.000000e+00	-9.00000e+00
21	1.014336e-05	2.010434e-04	-3.12569e-03	9.000000e+00	-9.00000e+00
22	1.023549e-05	3.071643e-04	-8.35624e-03	9.000000e+00	-9.00000e+00
23	1.041976e-05	5.157137e-04	-2.60681e-02	9.000000e+00	-9.00000e+00
... (335 more rows) ...

Errores comunes y cómo evitarlos

• Omitir el condensador de compensación (C1): Los fotodiodos tienen capacitancia de unión parásita. Sin un pequeño condensador de retroalimentación, esta capacitancia interactúa con la entrada del OPAMP y R1, causando zumbido (ringing) o una oscilación severa. Incluya siempre C1.
• Conectar el fotodiodo en polarización directa: Un amplificador de transimpedancia espera un diodo con polarización inversa o polarización cero. Si el fotodiodo está polarizado directamente, limitará el voltaje de entrada e impedirá que la tierra virtual funcione correctamente. Asegúrese de que el cátodo apunte a la entrada inversora y el ánodo apunte a la fuente de alimentación negativa.
• Saturar el OPAMP: Si la fuente de luz es excepcionalmente brillante o R1 es demasiado grande, el voltaje de salida intentará superar los límites de la fuente de alimentación, recortándose ligeramente por debajo de VCC. Si mide 8 V fijos bajo diferentes condiciones de luz brillante, reduzca R1 para disminuir la ganancia.

Solución de problemas

• Síntoma: La salida está permanentemente atascada cerca del riel de alimentación positivo (VCC).
• Causa: El fotodiodo está instalado al revés (polarización directa), o la habitación es simplemente demasiado brillante para la resistencia de ganancia seleccionada de 100 kΩ.
• Solución: Verifique la orientación de D1. Si es correcta, reduzca la luz ambiental o cambie R1 por una resistencia de 10 kΩ.
• Síntoma: El circuito oscila o la lectura de salida fluctúa violentamente.
• Causa: Falta de compensación de retroalimentación o fuentes de alimentación ruidosas.
• Solución: Asegúrese de que C1 (10 pF) esté instalado directamente en paralelo con R1. Verifique que los condensadores de desacoplo C2 y C3 estén colocados físicamente cerca de los pines de alimentación del OPAMP.
• Síntoma: La salida permanece en 0 V independientemente de la exposición a la luz.
• Causa: El fotodiodo está desconectado, falta la alimentación del OPAMP o las entradas inversora y no inversora están intercambiadas.
• Solución: Compruebe la continuidad de las conexiones del fotodiodo. Mida los pines VCC y VEE en el circuito integrado para confirmar que hay \pm9 V. Verifique que la entrada no inversora esté conectada a tierra.

Posibles mejoras y extensiones

• Control de ganancia variable: Reemplace la resistencia fija de 100 kΩ (R1) con un potenciómetro de 1 MΩ en serie con una resistencia limitadora de 10 kΩ. Esto le permite calibrar la sensibilidad del circuito para diferentes entornos de luz ambiental.
• Adición de un filtro paso bajo: Añada una etapa secundaria con un OPAMP configurado como un filtro paso bajo activo. Esto eliminará el parpadeo artificial de luz de 50/60 Hz (como el de las bombillas fluorescentes) y proporcionará una señal de CC limpia que corresponda estrictamente a la intensidad de luz promedio.

Más Casos Prácticos en Prometeo.blog

Carlos Núñez Zorrilla

Electronics & Computer Engineer

Ingeniero Superior en Electrónica de Telecomunicaciones e Ingeniero en Informática (titulaciones oficiales en España).

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¿Quiénes somos?

Nivel: Medio | Comprender el desplazamiento del nivel DC de una señal AC utilizando un diodo y un condensador.

Objetivo y caso de uso

Construirás un circuito fijador de nivel positivo con diodo que toma una señal AC entrante centrada en cero y desplaza todo su nivel DC hacia arriba, estableciendo una nueva línea base de referencia.

Este circuito es muy útil en diversas aplicaciones prácticas:
* Restaurar niveles DC en señales de video analógicas para una correcta representación en pantalla.
* Proteger las etapas de entrada analógica de microcontroladores que no pueden manejar voltajes negativos.
* Crear los bloques de construcción fundamentales para circuitos multiplicadores de voltaje (como las bombas de carga).
* Polarizar señales AC para que puedan ser procesadas por amplificadores operacionales de fuente simple.

Resultado esperado:
* La forma de onda AC de entrada (V_in_waveform) seguirá siendo una onda senoidal estándar centrada en 0 V.
* La forma de onda AC de salida (V_out_waveform) tendrá la misma amplitud pico a pico, pero estará desplazada por encima de 0 V.
* Se establecerá un DC_offset medible en la salida, aproximadamente igual al voltaje pico de entrada menos la caída de voltaje directo del diodo.

Público objetivo y nivel: Estudiantes de electrónica de nivel intermedio que aprenden sobre conformación de ondas y circuitos no lineales.

Materiales

• V1: fuente de onda senoidal AC de 5 V pico (10 Vpp) a 1 kHz, función: señal de entrada
• C1: condensador de 1 µF, función: acoplamiento AC y almacenamiento del desplazamiento DC
• D1: diodo de pequeña señal 1N4148, función: fija el nivel de voltaje mínimo
• R1: resistencia de 100 kΩ, función: proporciona una ruta de descarga y define la carga

Guía de conexionado

• V1: se conecta entre el nodo VIN (positivo) y el nodo 0 (GND).
• C1: se conecta entre el nodo VIN y el nodo VOUT.
• D1: se conecta entre el nodo 0 (ánodo) y el nodo VOUT (cátodo).
• R1: se conecta entre el nodo VOUT y el nodo 0 (GND).

Diagrama de bloques conceptual

Esquemático

[ V1: 10Vpp AC ] --(VIN)--> [ C1: 1µF ] --(VOUT)--+--> [ R1: 100 kΩ ] --> GND
                                                  |
                                                  +--> [ D1: 1N4148 Cathode ] --(Anode)--> GND

Diagrama eléctrico

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Mediciones y pruebas

1. Generación de señal: Conecta tu generador de funciones o fuente AC para proporcionar una onda senoidal de 10 Vpp a 1 kHz al nodo VIN.
2. Verificación de entrada: Mide el nodo VIN con un canal del osciloscopio (acoplamiento DC). Verifica que la V_in_waveform oscile simétricamente de -5 V a +5 V.
3. Forma de onda de salida: Mide el nodo VOUT con un segundo canal del osciloscopio (acoplamiento DC). Observa la V_out_waveform. Debería oscilar aproximadamente de -0.7 V a +9.3 V.
4. Medición del desplazamiento DC: Cambia tu multímetro digital (DMM) al modo de voltaje DC y mide el nodo VOUT con respecto al nodo 0. Deberías leer un DC_offset positivo de aproximadamente +4.3 V.
5. Comprobación de la constante de tiempo: Nota cómo la forma de onda de salida mantiene su forma. El alto valor de R1 asegura que el condensador no se descargue significativamente entre ciclos.

Netlist SPICE y simulación

Netlist SPICE de referencia (ngspice)

* Practical case: DC level clamper circuit
.width out=256

* Input Signal: 5V peak (10Vpp), 1kHz sine wave
V1 VIN 0 SINE(0 5 1k)

* AC coupling and DC offset storage capacitor
C1 VIN VOUT 1u

* Clamping diode (Anode to GND, Cathode to VOUT)
D1 0 VOUT 1N4148

* Load resistor and discharge path
R1 VOUT 0 100k

* Standard 1N4148 diode model
.model 1N4148 D(IS=4.35E-9 N=1.906 BV=110 IBV=0.0001 RS=0.6458 CJO=1.20E-11 M=0.3333 VJ=0.75 TT=3.48E-9)

* Transient analysis for 5 milliseconds to capture 5 full cycles of the 1kHz signal
.tran 10u 5m

* Output directives (Input and Output nodes first)
.print tran V(VIN) V(VOUT)
.op
.end

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Resultados de Simulación (Transitorio)

Análisis: The input signal v(vin) is a 10Vpp sine wave centered at 0V. The output signal v(vout) is shifted upwards, with its minimum clamped to approximately -0.8V (the forward voltage drop of the 1N4148 diode) and its maximum reaching about 9.38V.

Show raw data table (509 rows)

Index   time            v(vin)          v(vout)
0	0.000000e+00	0.000000e+00	-2.62072e-15
1	1.000000e-07	3.141592e-03	3.141552e-03
2	1.768596e-07	5.556208e-03	5.556134e-03
3	3.305789e-07	1.038543e-02	1.038529e-02
4	6.380174e-07	2.004385e-02	2.004355e-02
5	1.252894e-06	3.936043e-02	3.935972e-02
6	2.482649e-06	7.799154e-02	7.798965e-02
7	4.942157e-06	1.552375e-01	1.552318e-01
8	9.861173e-06	3.095997e-01	3.095809e-01
9	1.969921e-05	6.172898e-01	6.172223e-01
10	2.969921e-05	9.276226e-01	9.274748e-01
11	3.969921e-05	1.234294e+00	1.234036e+00
12	4.969921e-05	1.536095e+00	1.535695e+00
13	5.969921e-05	1.831833e+00	1.831263e+00
14	6.969921e-05	2.120342e+00	2.119572e+00
15	7.969921e-05	2.400483e+00	2.399485e+00
16	8.969921e-05	2.671151e+00	2.669897e+00
17	9.969921e-05	2.931276e+00	2.929740e+00
18	1.096992e-04	3.179833e+00	3.177990e+00
19	1.196992e-04	3.415841e+00	3.413667e+00
20	1.296992e-04	3.638368e+00	3.635840e+00
21	1.396992e-04	3.846536e+00	3.843632e+00
22	1.496992e-04	4.039523e+00	4.036224e+00
23	1.596992e-04	4.216569e+00	4.212856e+00
... (485 more rows) ...

Errores comunes y cómo evitarlos

• Invertir la polaridad del diodo: Colocar el diodo con el cátodo hacia GND creará un fijador negativo en lugar de uno positivo. Verifica siempre la orientación de la banda negra (cátodo) en el diodo físico.
• Usar una resistencia de carga (R1) demasiado pequeña: Si R1 es demasiado pequeña, la constante de tiempo RC será más corta que el período de la señal, lo que hará que el condensador se descargue demasiado rápido y distorsione la forma de onda de salida hasta darle forma de «aleta de tiburón».
• Usar un condensador polarizado incorrectamente: Si usas un condensador electrolítico para C1, la pata positiva debe mirar hacia el lado con el voltaje DC promedio más alto (en este caso de fijador positivo, mirando hacia el nodo VOUT).

Solución de problemas

• Síntoma: La forma de onda de salida es idéntica a la forma de onda de entrada (centrada en 0 V).
  • Causa: El diodo D1 está abierto, desconectado, o el condensador C1 está en cortocircuito.
  • Solución: Comprueba la continuidad del diodo con un multímetro y asegúrate de que el condensador esté conectado en serie con la señal.
• Síntoma: La forma de onda de salida es plana en 0 V o -0.7 V.
  • Causa: El diodo D1 está en cortocircuito a tierra, o VOUT está conectado accidentalmente de forma directa a GND.
  • Solución: Inspecciona el cableado de la protoboard en el nodo VOUT y reemplaza el diodo si falla en una prueba en modo diodo.
• Síntoma: El nivel DC es correcto, pero la forma de onda tiene una caída o inclinación severa en los bordes planos.
  • Causa: La constante de tiempo RC es demasiado baja para la frecuencia de 1 kHz.
  • Solución: Aumenta el valor de R1 (por ejemplo, de 10 kΩ a 100 kΩ) o aumenta C1 para evitar una descarga prematura.

Posibles mejoras y extensiones

• Fijador polarizado: Agrega una pequeña fuente de voltaje DC (por ejemplo, una batería de 1.5 V) en serie con el diodo D1 (entre el ánodo y GND) para fijar la señal a un nivel de referencia arbitrario distinto de -0.7 V.
• Conversión a fijador negativo: Invierte la dirección de D1 (ánodo a VOUT, cátodo a 0) y observa cómo toda la forma de onda AC se desplaza hacia abajo, situándose completamente por debajo de +0.7 V.

Más Casos Prácticos en Prometeo.blog

Carlos Núñez Zorrilla

Electronics & Computer Engineer

Ingeniero Superior en Electrónica de Telecomunicaciones e Ingeniero en Informática (titulaciones oficiales en España).

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¿Quiénes somos?

Nivel: Medio | Objetivo: Analizar y ensamblar un circuito doblador de tensión para aumentar la tensión pico de una señal de CA.

Objetivo y caso de uso

En este caso práctico, construirás un doblador de tensión de media onda (una cascada básica de Villard/Greinacher) utilizando dos diodos y dos condensadores. Este circuito rectifica una entrada de CA mientras eleva simultáneamente la tensión, produciendo una salida de CC aproximadamente igual al doble de la tensión pico de la fuente de CA.

Por qué este circuito es útil en el mundo real:
* Generación de fuentes de polarización de alta tensión para componentes como válvulas de vacío, tubos de rayos catódicos o tubos fotomultiplicadores.
* Proporcionar rieles de tensión más altos para etapas específicas de amplificadores operacionales sin requerir un transformador elevador voluminoso y personalizado.
* Alimentación de dispositivos electrostáticos de baja corriente, ionizadores o tubos Geiger-Müller.

Resultado esperado:
* La señal de entrada (V_in_AC) funciona como una onda sinusoidal estándar.
* La tensión de salida (V_out_DC) mide aproximadamente 2 × Vpeak de la señal de entrada, menos las caídas de tensión directa de los dos diodos.
* Habrá tensión de rizado presente en la salida de CC y aumentará notablemente cuando se conecte una carga mayor (menor resistencia).

Público objetivo: Estudiantes de electrónica de nivel intermedio que aprenden sobre la conversión de CA a CC y las topologías fundamentales de multiplicadores.

Materiales

• V1: Fuente de CA de 12 Vrms (aprox. 17 Vpeak), 50/60 Hz, función: señal de entrada de CA principal
• D1: Diodo rectificador 1N4007, función: primera etapa de fijación (clamping)
• D2: Diodo rectificador 1N4007, función: segunda etapa rectificadora de pico
• C1: Condensador electrolítico de 100 µF / 50 V, función: acoplamiento de CA y almacenamiento de carga intermedio
• C2: Condensador electrolítico de 100 µF / 50 V, función: suavizado de salida y almacenamiento de carga final
• R1: Resistencia de 10 kΩ, función: carga de salida ligera para descargar los condensadores de forma segura después de apagar

Guía de conexionado

• V1: se conecta entre el nodo NODE_AC y el nodo 0 (GND).
• C1: se conecta entre el nodo NODE_AC (terminal negativo) y el nodo NODE_MID (terminal positivo).
• D1: se conecta entre el nodo 0 (ánodo) y el nodo NODE_MID (cátodo).
• D2: se conecta entre el nodo NODE_MID (ánodo) y el nodo VOUT (cátodo).
• C2: se conecta entre el nodo VOUT (terminal positivo) y el nodo 0 (terminal negativo).
• R1: se conecta entre el nodo VOUT y el nodo 0.

Diagrama de bloques conceptual

Esquemático

GND
                                                        |
                                                  [ D1: 1N4007 ]
                                                        |
                                                        v
GND --> [ V1: 12Vrms AC ] --(NODE_AC)--> [ C1: 100µF ] --(NODE_MID)--> [ D2: 1N4007 ] --(VOUT)--> [ R1: 10 kΩ ] --> GND
                                                                                            |
                                                                                            +---> [ C2: 100µF ] --> GND

Diagrama eléctrico

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Mediciones y pruebas

1. Medir el pico de entrada de CA: Conecta un osciloscopio o un multímetro (en modo CA) entre el nodo NODE_AC y el nodo 0. Una entrada de 12 Vrms debería medir aproximadamente 17 V pico.
2. Medir la tensión de CC intermedia: Coloca un multímetro (en modo CC) a través de C1. Deberías leer aproximadamente Vpeak – 0.7 V (alrededor de 16.3 VDC).
3. Medir la salida doblada (V_out_DC): Mide entre VOUT y 0 en modo CC. La tensión debería ser aproximadamente 2 × Vpeak – 1.4 V (alrededor de 32.6 VDC).
4. Observar el rizado de salida: Cambia el osciloscopio a acoplamiento de CA y mide en VOUT. Observarás una onda de rizado que coincide con la frecuencia de la fuente de entrada (rectificación de media onda).
5. Probar la dependencia de la carga: Cambia R1 por una resistencia de 1 kΩ. Observa cómo la tensión de CC de salida cae y la amplitud del rizado aumenta significativamente, lo que demuestra que esta topología es más adecuada para aplicaciones de baja corriente.

Netlist SPICE y simulación

Netlist SPICE de referencia (ngspice) — extractoNetlist SPICE completo (ngspice)

* Practical case: Half-wave voltage doubler
.width out=256

* Main AC Input Signal (12 Vrms -> ~16.97 Vpeak, 50 Hz)
V1 NODE_AC 0 SIN(0 16.97056 50)

* AC coupling and intermediate charge storage
* Connected with NODE_MID as positive and NODE_AC as negative terminal
C1 NODE_MID NODE_AC 100u

* First clamping stage rectifier diode
D1 0 NODE_MID 1N4007

* Second peak rectifier stage diode
D2 NODE_MID VOUT 1N4007

* Output smoothing and final charge storage
C2 VOUT 0 100u

* Light output load to safely discharge capacitors
* ... (truncated in public view) ...

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* Practical case: Half-wave voltage doubler
.width out=256

* Main AC Input Signal (12 Vrms -> ~16.97 Vpeak, 50 Hz)
V1 NODE_AC 0 SIN(0 16.97056 50)

* AC coupling and intermediate charge storage
* Connected with NODE_MID as positive and NODE_AC as negative terminal
C1 NODE_MID NODE_AC 100u

* First clamping stage rectifier diode
D1 0 NODE_MID 1N4007

* Second peak rectifier stage diode
D2 NODE_MID VOUT 1N4007

* Output smoothing and final charge storage
C2 VOUT 0 100u

* Light output load to safely discharge capacitors
R1 VOUT 0 10k

* Diode Model for 1N4007
.model 1N4007 D(IS=7.02767n RS=0.0341512 N=1.80803 EG=1.05743 XTI=5 BV=1000 IBV=5e-08 CJO=1e-11 VJ=0.7 M=0.5 FC=0.5 TT=1e-07)

* Simulation Directives
.print tran V(NODE_AC) V(VOUT) V(NODE_MID)
.tran 100u 500m
.op
.end
* --- GPT review (BOM/Wiring/SPICE) ---
* circuit_ok=true
* simulation_summary: The simulation shows the input AC voltage swinging between approximately -17V and +17V. The intermediate node (NODE_MID) is clamped and shifted, reaching a peak of about 32.6V. The output voltage (VOUT) successfully charges up to approximately 32V, which is nearly double the peak input voltage, confirming the voltage doubler operation.
* overall_comment: The SPICE netlist perfectly matches the BOM and wiring guide. The simulation results clearly demonstrate the expected behavior of a half-wave voltage doubler, with the output voltage reaching approximately twice the peak input voltage. This is an excellent didactic example.
* --------------------------------------

Resultados de Simulación (Transitorio)

Análisis: The simulation shows the input AC voltage swinging between approximately -17V and +17V. The intermediate node (NODE_MID) is clamped and shifted, reaching a peak of about 32.6V. The output voltage (VOUT) successfully charges up to approximately 32V, which is nearly double the peak input voltage, confirming the voltage doubler operation.

Show raw data table (5027 rows)

Index   time            v(node_ac)      v(vout)         v(node_mid)
0	0.000000e+00	0.000000e+00	2.565925e-21	-1.89144e-18
1	1.000000e-06	5.331459e-03	5.419582e-10	5.331457e-03
2	2.000000e-06	1.066292e-02	1.097125e-09	1.066291e-02
3	4.000000e-06	2.132583e-02	2.236679e-09	2.132582e-02
4	8.000000e-06	4.265162e-02	4.716739e-09	4.265162e-02
5	1.600000e-05	8.530298e-02	1.109752e-08	8.530296e-02
6	2.994581e-05	1.596525e-01	3.640348e-08	1.596524e-01
7	4.360349e-05	2.324629e-01	1.285942e-07	2.324628e-01
8	5.923389e-05	3.157848e-01	6.926674e-07	3.157841e-01
9	7.569182e-05	4.035098e-01	4.463881e-06	4.035053e-01
10	9.313209e-05	4.964590e-01	3.310357e-05	4.964259e-01
11	1.114841e-04	5.942514e-01	2.714571e-04	5.939798e-01
12	1.306697e-04	6.964642e-01	2.279240e-03	6.941849e-01
13	1.507869e-04	8.036134e-01	1.447578e-02	7.891374e-01
14	1.727320e-04	9.204617e-01	5.134539e-02	8.691153e-01
15	1.929217e-04	1.027924e+00	1.015818e-01	9.263400e-01
16	2.144482e-04	1.142457e+00	1.586780e-01	9.837739e-01
17	2.454175e-04	1.307137e+00	2.410344e-01	1.066092e+00
18	2.845422e-04	1.515006e+00	3.449894e-01	1.169993e+00
19	3.627917e-04	1.930024e+00	5.525467e-01	1.377419e+00
20	4.627917e-04	2.458671e+00	8.169450e-01	1.641599e+00
21	5.627917e-04	2.984892e+00	1.080147e+00	1.904524e+00
22	6.627917e-04	3.508167e+00	1.341889e+00	2.165935e+00
23	7.627917e-04	4.027980e+00	1.601917e+00	2.425574e+00
... (5003 more rows) ...

Errores comunes y cómo evitarlos

• Invertir la polaridad del diodo: Instalar D1 o D2 al revés fijará la tensión a un potencial negativo en lugar de positivo, o bloqueará por completo que la carga llegue a la salida. Comprueba siempre la banda plateada que indica el cátodo.
• Polaridad incorrecta del condensador: Los condensadores electrolíticos fallarán o se reventarán si se polarizan en inversa. Asegúrate de que el terminal positivo de C1 mire hacia la unión de los diodos (NODE_MID) y el terminal positivo de C2 mire hacia VOUT.
• Usar condensadores con una clasificación de tensión baja: C2 debe soportar la tensión completamente doblada (2 × Vpeak). Usar un condensador de 25 V para una salida de 34 V causará un fallo inmediato. Selecciona siempre condensadores clasificados para al menos 2.5 × Vpeak de la fuente de CA.

Solución de problemas

• Síntoma: La tensión de salida es solo igual a Vpeak (no doblada).
  • Causa: C1 está en cortocircuito, o D1 está abierto/dañado.
  • Solución: Verifica la continuidad de D1 usando la prueba de diodos de un multímetro y revisa C1 en busca de cortocircuitos internos.
• Síntoma: La tensión de salida (VOUT) es cero o cercana a cero.
  • Causa: D2 está instalado al revés (bloqueando el flujo de CC), o la resistencia de carga R1 está completamente en cortocircuito/es demasiado pequeña, colapsando la carga del multiplicador.
  • Solución: Verifica la orientación de D2 y asegúrate de que R1 sea de al menos 10 kΩ para las pruebas.
• Síntoma: Fuerte estallido o condensador abultado al encender.
  • Causa: Se excedió la clasificación de tensión de C2 o se conectó con polaridad invertida.
  • Solución: Desconecta la alimentación inmediatamente. Reemplaza el condensador dañado, verificando dos veces la polaridad correcta y una clasificación de tensión segura (por ejemplo, ≥ 50 V).

Posibles mejoras y extensiones

• Añadir etapas multiplicadoras: Conecta en cascada diodos y condensadores adicionales para convertir este circuito en un triplicador o cuadruplicador de tensión de Cockcroft-Walton para potenciales de CC aún mayores.
• Construir un doblador de tensión de onda completa: Reconfigura el circuito a una topología de doblador de onda completa para duplicar la frecuencia de rizado, lo que reduce el tamaño requerido de los condensadores de filtro para mantener una salida estable bajo carga.

Más Casos Prácticos en Prometeo.blog

Carlos Núñez Zorrilla

Electronics & Computer Engineer

Ingeniero Superior en Electrónica de Telecomunicaciones e Ingeniero en Informática (titulaciones oficiales en España).

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¿Quiénes somos?

Nivel: Medio. Diseñar un oscilador astable NE555 donde una LDR modula la frecuencia de salida en función de la luz ambiental.

Objetivo y caso de uso

En este proyecto, construirás un oscilador astable utilizando el CI temporizador 555, donde una resistencia dependiente de la luz (LDR) sustituye a una de las resistencias de temporización estándar. Esta sustitución cambia dinámicamente el tono de un altavoz piezoeléctrico dependiendo de la cantidad de luz que incide sobre el sensor.

Este circuito es muy útil en el mundo real:
* Sirve como sensor auditivo para advertencias luminosas, como una alarma para la puerta de un refrigerador que se ha quedado abierta.
* Actúa como un bloque de construcción fundamental para instrumentos musicales electrónicos sencillos, como un theremín óptico básico.
* Proporciona indicadores de accesibilidad, ofreciendo una retroalimentación de audio distintiva para que los usuarios con discapacidad visual sepan si las luces están encendidas o apagadas en una habitación.
* Demuestra cómo convertir una propiedad física analógica variable (luminosidad) en una señal eléctrica modulada en frecuencia.

Resultado esperado:
* El altavoz piezoeléctrico emitirá un tono continuo y audible.
* La frecuencia (tono) del sonido aumentará significativamente cuando la LDR se exponga a luz brillante.
* La frecuencia del sonido caerá a un tono más grave cuando la LDR esté cubierta o en un entorno oscuro.
* El condensador de temporización principal se cargará y descargará continuamente entre 1/3 y 2/3 del voltaje de alimentación.

Público objetivo y nivel: Estudiantes de electrónica de nivel intermedio que buscan combinar sensores analógicos con CIs de temporización estándar.

Materiales

• V1: Fuente de alimentación de 9 V CC
• U1: CI temporizador NE555, función: oscilador astable
• R1: Resistencia de 1 kΩ, función: resistencia de temporización fija que limita la corriente de descarga
• R2: Fotorresistencia (LDR), función: resistencia de temporización variable modulada por luz
• C1: Condensador cerámico de 100 nF, función: condensador principal de temporización del oscilador
• C2: Condensador cerámico de 10 nF, función: estabilización del voltaje de control para U1
• C3: Condensador electrolítico de 10 µF, función: acoplamiento de CA para el altavoz
• LS1: Altavoz piezoeléctrico, función: salida de audio

Guía de conexionado

• V1: se conecta entre el nodo VCC y el nodo 0 (GND).
• U1 Pin 1 (GND): se conecta al nodo 0.
• U1 Pin 8 (VCC): se conecta al nodo VCC.
• U1 Pin 4 (RESET): se conecta al nodo VCC.
• U1 Pin 7 (DISCHARGE): se conecta al nodo DISCH.
• U1 Pin 2 (TRIGGER): se conecta al nodo TRIG_THR.
• U1 Pin 6 (THRESHOLD): se conecta al nodo TRIG_THR.
• U1 Pin 5 (CONTROL): se conecta al nodo CTRL.
• U1 Pin 3 (OUTPUT): se conecta al nodo OUT.
• R1: se conecta entre el nodo VCC y el nodo DISCH.
• R2: se conecta entre el nodo DISCH y el nodo TRIG_THR.
• C1: se conecta entre el nodo TRIG_THR y el nodo 0.
• C2: se conecta entre el nodo CTRL y el nodo 0.
• C3: se conecta entre el nodo OUT (terminal positivo) y el nodo SPK_IN (terminal negativo).
• LS1: se conecta entre el nodo SPK_IN y el nodo 0.

Diagrama de bloques conceptual

Esquemático

Inputs / Timing Network                                        Processing                      Output / Load
=======================                                        ==========                      =============

[ VCC --> R1: 1 kΩ ] -----------------------(DISCH: Pin 7)----> [ U1: NE555 Timer ]
                                                               [                 ]
[ Node DISCH --> R2: LDR (Light Mod.) ] ---(TRIG_THR: Pins 2,6)[                 ]
                                                               [  (Oscillator)   ] --(OUT: Pin 3)--> [ C3: 10µF ] --(SPK_IN)--> [ LS1: Speaker ] --> GND
[ Node TRIG_THR --> C1: 100nF --> GND ] ---(Timing Ref)------> [                 ]
                                                               [                 ]
[ Node CTRL --> C2: 10nF --> GND ] --------(CTRL: Pin 5)-----> [                 ]

Diagrama eléctrico

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Mediciones y pruebas

1. Resistencia de la LDR: Antes de insertar la LDR en el circuito, mide su resistencia con un multímetro digital. Registra el valor en oscuridad absoluta (debería ser muy alto, ej., > 50 kΩ) y bajo la iluminación directa de una linterna (debería disminuir significativamente, ej., < 1 kΩ).
2. Voltaje del condensador: Alimenta el circuito ensamblado. Usa un osciloscopio para sondear el nodo TRIG_THR con respecto a tierra (nodo 0). Deberías observar una forma de onda continua de carga y descarga (similar a una aleta de tiburón o un triángulo) oscilando exactamente entre 3 V y 6 V (que corresponden a 1/3 y 2/3 de la fuente de 9 V).
3. Frecuencia de salida: Conecta un osciloscopio o un frecuencímetro al nodo OUT con respecto a tierra. Ilumina directamente la LDR con una linterna y observa cómo la frecuencia aumenta rápidamente. Cubre el sensor con tu mano para simular la oscuridad y observa cómo la frecuencia cae.

Netlist SPICE y simulación

Netlist SPICE de referencia (ngspice) — extractoNetlist SPICE completo (ngspice)

* Light-controlled oscillator (NE555 astable)
.width out=256

.op
.tran 10u 5m uic
.print tran V(TRIG_THR) V(OUT) V(VCC) V(SPK_IN)

* Power Supply
V1 VCC 0 DC 9

* 555 Timer IC Subcircuit Definition
.subckt NE555 1 2 3 4 5 6 7 8
* Pins: 1:GND 2:TRIG 3:OUT 4:RESET 5:CTRL 6:THR 7:DISCH 8:VCC
* Internal voltage divider
R1 8 5 5k
R2 5 N_TRIG_REF 5k
R3 N_TRIG_REF 1 5k

* Comparators using continuous tanh functions for robust convergence
B_S N_S 1 V=0.5 + 0.5*tanh(100 * (V(N_TRIG_REF) - V(2)))
* ... (truncated in public view) ...

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* Light-controlled oscillator (NE555 astable)
.width out=256

.op
.tran 10u 5m uic
.print tran V(TRIG_THR) V(OUT) V(VCC) V(SPK_IN)

* Power Supply
V1 VCC 0 DC 9

* 555 Timer IC Subcircuit Definition
.subckt NE555 1 2 3 4 5 6 7 8
* Pins: 1:GND 2:TRIG 3:OUT 4:RESET 5:CTRL 6:THR 7:DISCH 8:VCC
* Internal voltage divider
R1 8 5 5k
R2 5 N_TRIG_REF 5k
R3 N_TRIG_REF 1 5k

* Comparators using continuous tanh functions for robust convergence
B_S N_S 1 V=0.5 + 0.5*tanh(100 * (V(N_TRIG_REF) - V(2)))
B_R N_R 1 V=0.5 + 0.5*tanh(100 * (V(6) - V(5)))
B_RESET N_RESET 1 V=0.5 + 0.5*tanh(100 * (0.7 - (V(4) - V(1))))

* SR Latch (Behavioral RC model ensuring smooth transitions)
B_INT N_INT 1 V=(V(N_RESET)<=0.5) * ( (V(N_S)>=0.5) + (V(N_S)<0.5) * (V(N_R)<=0.5) * V(N_INT_CAP) )
R_INT N_INT N_INT_CAP 100
C_INT N_INT_CAP 1 1n

* Output stage (Push-pull behavior)
B_OUT N_OUT 1 V=(V(N_INT_CAP)>0.5) * V(8)
R_OUT N_OUT 3 10

* Discharge stage (Open collector behavior)
B_DISCH 7 1 I=V(7) * ( (V(N_INT_CAP)<0.5)*0.1 + (V(N_INT_CAP)>=0.5)*1e-9 )
.ends

* Main Circuit
XU1 0 TRIG_THR OUT VCC CTRL TRIG_THR DISCH VCC NE555
R1 VCC DISCH 1k
R2 DISCH TRIG_THR 10k
C1 TRIG_THR 0 100n
C2 CTRL 0 10n
C3 OUT SPK_IN 10u
RLS1 SPK_IN 0 1k

.end
* --- GPT review (BOM/Wiring/SPICE) ---
* circuit_ok=true
* simulation_summary: The transient simulation shows the trigger/threshold voltage oscillating between approximately 3V (1/3 VCC) and 6V (2/3 VCC), and the output toggling between near 0V and near 9V. The AC-coupled speaker input (SPK_IN) correctly centers around 0V during operation.
* bom_vs_spice equivalences ignored:
*   - Photoresistor (LDR) R2 modeled as a fixed 10k resistor.
*   - Piezoelectric speaker LS1 modeled as a 1k resistor RLS1.
* overall_comment: The SPICE netlist accurately represents the light-controlled oscillator described in the BOM and wiring guide. The NE555 subcircuit functions correctly as an astable multivibrator, and the simulation results confirm the expected oscillation. The circuit is perfectly suitable as a didactic example.
* --------------------------------------

Resultados de Simulación (Transitorio)

Análisis: The transient simulation shows the trigger/threshold voltage oscillating between approximately 3V (1/3 VCC) and 6V (2/3 VCC), and the output toggling between near 0V and near 9V. The AC-coupled speaker input (SPK_IN) correctly centers around 0V during operation.

Show raw data table (631 rows)

Index   time            v(trig_thr)     v(out)          v(vcc)          v(spk_in)
0	1.000000e-07	8.901188e-06	0.000000e+00	9.000000e+00	0.000000e+00
1	1.014392e-07	2.067642e-05	8.910891e+00	9.000000e+00	8.910890e+00
2	1.043176e-07	4.422687e-05	8.910891e+00	9.000000e+00	8.910887e+00
3	1.100744e-07	9.132756e-05	8.910891e+00	9.000000e+00	8.910882e+00
4	1.215880e-07	1.855282e-04	8.910891e+00	9.000000e+00	8.910872e+00
5	1.446152e-07	3.739266e-04	8.910891e+00	9.000000e+00	8.910852e+00
6	1.906696e-07	7.507115e-04	8.910892e+00	9.000000e+00	8.910811e+00
7	2.827784e-07	1.504234e-03	8.910893e+00	9.000000e+00	8.910730e+00
8	4.361485e-07	2.758782e-03	8.910894e+00	9.000000e+00	8.910595e+00
9	6.136134e-07	4.210203e-03	8.910896e+00	9.000000e+00	8.910438e+00
10	8.824756e-07	6.408686e-03	8.910898e+00	9.000000e+00	8.910201e+00
11	1.315870e-06	9.951414e-03	8.910902e+00	9.000000e+00	8.909818e+00
12	2.182659e-06	1.703268e-02	8.910909e+00	9.000000e+00	8.909054e+00
13	3.916236e-06	3.117850e-02	8.910925e+00	9.000000e+00	8.907525e+00
14	7.383392e-06	5.940335e-02	8.910955e+00	9.000000e+00	8.904468e+00
15	1.000000e-05	8.064538e-02	8.910978e+00	9.000000e+00	8.902161e+00
16	1.069343e-05	8.626452e-02	8.910985e+00	9.000000e+00	8.901550e+00
17	1.208029e-05	9.749572e-02	8.910997e+00	9.000000e+00	8.900328e+00
18	1.485402e-05	1.199157e-01	8.911021e+00	9.000000e+00	8.897884e+00
19	2.040147e-05	1.645865e-01	8.911070e+00	9.000000e+00	8.892998e+00
20	3.040147e-05	2.445449e-01	8.911158e+00	9.000000e+00	8.884197e+00
21	4.040147e-05	3.237797e-01	8.911246e+00	9.000000e+00	8.875405e+00
22	5.040147e-05	4.022975e-01	8.911334e+00	9.000000e+00	8.866622e+00
23	6.040147e-05	4.801047e-01	8.911422e+00	9.000000e+00	8.857848e+00
... (607 more rows) ...

Errores comunes y cómo evitarlos

• Intercambiar las posiciones de R1 y la LDR: Si la LDR se coloca entre VCC y el pin 7 (DISCHARGE), la luz intensa reducirá su resistencia a casi cero. Cuando el NE555 intente descargar el condensador conectando el pin 7 a tierra, creará un casi cortocircuito desde VCC hasta tierra, lo que podría destruir el CI. Mantén siempre una resistencia de seguridad fija (R1) en la posición superior.
• Elegir el valor incorrecto para C1: Si C1 es demasiado grande (como un condensador electrolítico de 10 µF), el oscilador funcionará a una frecuencia sub-audio, produciendo una serie de clics en lugar de un tono. Mantente en el rango de 10 nF a 100 nF para obtener resultados audibles.
• Omitir el condensador de acoplamiento de CA (C3): Conectar el altavoz piezoeléctrico directamente desde el pin de salida a tierra fuerza un desplazamiento de CC constante a través del altavoz, lo que consume energía innecesaria y puede degradar el componente con el tiempo. Utiliza siempre un condensador de acoplamiento de CA para bloquear la componente de CC.

Solución de problemas

• Síntoma: El altavoz emite un sonido de chasquido o tictac continuo en lugar de un tono musical.
  • Causa: La frecuencia de oscilación es demasiado baja, probablemente por debajo de 20 Hz.
  • Solución: Comprueba el valor de C1. Asegúrate de que es un condensador cerámico de 100 nF (a menudo marcado como 104) y no un condensador electrolítico mucho más grande. Además, asegúrate de que la LDR no esté en oscuridad total.
• Síntoma: No se produce ningún sonido y el chip NE555 se siente caliente al tacto.
  • Causa: Un cortocircuito durante el ciclo de descarga.
  • Solución: Desconecta la alimentación inmediatamente. Verifica que R1 sea una resistencia fija de 1 kΩ y que la LDR esté colocada estrictamente entre los pines 7 y 6, NO entre VCC y el pin 7.
• Síntoma: Se escucha un tono, pero el tono apenas cambia al pasar la mano sobre el sensor.
  • Causa: La variación de resistencia de la LDR en las condiciones de iluminación actuales es demasiado pequeña, o la luz ambiental de la habitación es demasiado uniforme.
  • Solución: Prueba el circuito iluminando la LDR directamente con una fuente de luz muy enfocada (como la linterna de un smartphone), y luego cúbrela completamente con un vaso oscuro. Si el tono sigue sin cambiar mucho, verifica que R2 sea efectivamente una LDR y no una resistencia fija estándar por error.

Posibles mejoras y extensiones

• Potenciómetro de sintonización manual: Añade un potenciómetro de 10 kΩ en serie con la LDR. Esto te permite compensar manualmente la resistencia total, proporcionando una forma de ajustar el «tono base» del oscilador para diferentes condiciones de iluminación de la habitación.
• Respuesta a la luz inversa: Modifica la configuración para que el tono disminuya a medida que aumenta la luz. Esto se puede lograr recableando la sección de temporización (teniendo en cuenta las resistencias de seguridad) o usando un transistor secundario para invertir el comportamiento de la LDR sobre el voltaje de control (Pin 5) del NE555 en lugar de la red de temporización estándar.

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Carlos Núñez Zorrilla

Electronics & Computer Engineer

Ingeniero Superior en Electrónica de Telecomunicaciones e Ingeniero en Informática (titulaciones oficiales en España).

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¿Quiénes somos?

Nivel: Medio – Utilice una resistencia de muy bajo valor para medir indirectamente la corriente de una carga de CC a través de la caída de tensión.

Objetivo y caso de uso

Construirá un circuito de corriente continua (CC) que cuenta con una carga ficticia (dummy load) principal y una resistencia en serie de bajo valor, conocida como shunt. Al medir la pequeña caída de tensión a través de este shunt, calculará indirectamente la corriente total que fluye por el circuito utilizando la Ley de Ohm.

Por qué es útil:
* Medición segura de alta corriente: Evita hacer pasar corrientes masivas directamente a través de los circuitos internos, potencialmente frágiles, de su multímetro.
* Monitorización continua: Permite que los microcontroladores o paneles analógicos realicen un seguimiento constante del consumo de energía sin abrir el circuito.
* Protección contra sobrecorriente: Proporciona una señal de tensión proporcional que puede activar un mecanismo de apagado si la corriente excede los límites seguros.
* Reducción de la tensión de carga (burden voltage): Personalizar el tamaño del shunt minimiza la interferencia que el instrumento de medición impone sobre el circuito en funcionamiento.

Resultado esperado:
* Generará una caída de tensión medible en el rango de los milivoltios a través de la resistencia shunt de lado bajo (low-side).
* Calculará correctamente la corriente de la carga ($I = V/R$) a partir de la tensión observada.
* Verificará la disipación de potencia (P = I^2 × R) del shunt para asegurar que opera dentro de límites térmicos seguros.

Público objetivo y nivel: Estudiantes de electrónica de nivel intermedio que aprenden técnicas de medición indirecta y cálculos de potencia.

Materiales

• V1: fuente de alimentación de 12 V CC, función: fuente de energía principal
• R_LOAD: resistencia de 24 Ω (10 W), función: carga principal de CC
• R_SHUNT: resistencia de 1 Ω (1 W), función: shunt detector de corriente
• VM1: Multímetro digital, función: medir la caída de tensión a través del shunt

Guía de conexionado

• V1: conecta el terminal positivo al nodo VCC y el terminal negativo al nodo 0 (GND).
• R_LOAD: se conecta entre el nodo VCC y el nodo SENSE.
• R_SHUNT: se conecta entre el nodo SENSE y el nodo 0 (GND).
• VM1: conecta la sonda positiva al nodo SENSE y la sonda negativa al nodo 0 (GND) para medir la caída de tensión a través del shunt.

Diagrama de bloques conceptual

Esquemático

[ V1: 12 V VCC ] --> [ R_LOAD: 24 Ω ] --(Node SENSE)--> [ R_SHUNT: 1 Ω ] --> GND
                                           |
                                           +--(+ probe)--> [ VM1: Multimeter ] --(- probe)--> GND

Diagrama eléctrico

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Mediciones y pruebas

1. Verificar la fuente de alimentación: Encienda V1 y mida la tensión en el nodo VCC con respecto al nodo 0. Debería leer exactamente 12 V.
2. Medir la tensión del shunt (Vshunt): Configure su multímetro en el rango de milivoltios o voltios de CC. Mida la tensión en el nodo SENSE con respecto al nodo 0. Con una carga de 24 Ω y un shunt de 1 Ω (25 Ω en total), debería medir aproximadamente 480 mV (0.48 V).
3. Calcular la corriente: Utilice la ley de Ohm (I = Vshunt / Rshunt). Divida la medición de 0.48 V por 1 Ω. La corriente total que fluye por el circuito es de 480 mA (0.48 A).
4. Calcular la disipación de potencia: Calcule la potencia disipada por el shunt usando P = Vshunt × I. En este caso, 0.48 V × 0.48 A = 0.23 W. Debido a que seleccionamos una resistencia de 1 W, está operando de manera segura dentro de sus límites.
5. Medir la caída de tensión de la carga: Mida la tensión entre el nodo VCC y el nodo SENSE. Debería ser aproximadamente 11.52 V, confirmando que el shunt «roba» muy poca tensión de la carga principal.

Netlist SPICE y simulación

Netlist SPICE de referencia (ngspice)

* Practical case: Current measurement with shunt
.width out=256

* Main power source
V1 VCC 0 DC 12

* Primary DC load
R_LOAD VCC SENSE 24

* Current sensing shunt
R_SHUNT SENSE 0 1

* Simulation commands
.op
.tran 1u 100u

* Print the input voltage and the voltage drop across the shunt (VM1)
.print tran V(VCC) V(SENSE)

.end

Copia este contenido en un archivo .cir y ejecútalo con ngspice.

Resultados de Simulación (Transitorio)

Análisis: The simulation shows a constant 12V supply at VCC and a constant 0.48V at the SENSE node. This perfectly matches the theoretical voltage divider calculation (12V * 1Ω / 25Ω = 0.48V), indicating a current of 0.48A.

Show raw data table (108 rows)

Index   time            v(vcc)          v(sense)
0	0.000000e+00	1.200000e+01	4.800000e-01
1	1.000000e-08	1.200000e+01	4.800000e-01
2	2.000000e-08	1.200000e+01	4.800000e-01
3	4.000000e-08	1.200000e+01	4.800000e-01
4	8.000000e-08	1.200000e+01	4.800000e-01
5	1.600000e-07	1.200000e+01	4.800000e-01
6	3.200000e-07	1.200000e+01	4.800000e-01
7	6.400000e-07	1.200000e+01	4.800000e-01
8	1.280000e-06	1.200000e+01	4.800000e-01
9	2.280000e-06	1.200000e+01	4.800000e-01
10	3.280000e-06	1.200000e+01	4.800000e-01
11	4.280000e-06	1.200000e+01	4.800000e-01
12	5.280000e-06	1.200000e+01	4.800000e-01
13	6.280000e-06	1.200000e+01	4.800000e-01
14	7.280000e-06	1.200000e+01	4.800000e-01
15	8.280000e-06	1.200000e+01	4.800000e-01
16	9.280000e-06	1.200000e+01	4.800000e-01
17	1.028000e-05	1.200000e+01	4.800000e-01
18	1.128000e-05	1.200000e+01	4.800000e-01
19	1.228000e-05	1.200000e+01	4.800000e-01
20	1.328000e-05	1.200000e+01	4.800000e-01
21	1.428000e-05	1.200000e+01	4.800000e-01
22	1.528000e-05	1.200000e+01	4.800000e-01
23	1.628000e-05	1.200000e+01	4.800000e-01
... (84 more rows) ...

Errores comunes y cómo evitarlos

• Usar un shunt con demasiada resistencia: Si el valor del shunt es demasiado alto (ej. 100 Ω), crea una «tensión de carga» (burden voltage) masiva, privando a la carga real de energía y alterando el comportamiento del circuito. Utilice siempre valores bajos (típicamente 1 Ω, 0.1 Ω, o incluso miliohmios).
• Ignorar la potencia nominal del shunt: Una resistencia que reduce incluso una fracción de voltio puede disipar un calor sustancial si la corriente es alta. Calcule siempre P = I^2 × R y seleccione una resistencia con el doble de la potencia calculada.
• Medir la corriente directamente a través del shunt: Configurar el multímetro en modo «Amperios» y ponerlo en paralelo con el shunt provocará un cortocircuito en el shunt, lo que podría fundir el fusible interno del multímetro. Utilice siempre el modo «Voltaje» para medir la caída de tensión a través del shunt.

Solución de problemas

• Síntoma: El multímetro lee 0 V a través del shunt.
  • Causa: El circuito está abierto; la energía no llega a la carga o R_SHUNT está en cortocircuito.
  • Solución: Compruebe la continuidad de todos los cables, asegúrese de que la fuente de alimentación esté encendida y confirme que la carga esté conectada correctamente.
• Síntoma: La resistencia shunt humea o se calienta peligrosamente.
  • Causa: La corriente excede la potencia nominal del shunt, o R_LOAD ha sido puenteada (creando un cortocircuito directo a través del shunt).
  • Solución: Apague la alimentación inmediatamente. Verifique que R_LOAD no esté puenteada y reemplace el shunt por uno de mayor potencia nominal si es necesario.
• Síntoma: La corriente calculada parece mucho menor que el consumo esperado de la carga.
  • Causa: La resistencia de los cables de conexión o los contactos de la protoboard actúan como un shunt secundario no medido, sumándose a la resistencia total del circuito.
  • Solución: Asegúrese de utilizar cables cortos y gruesos para las conexiones de alimentación. Considere cambiar a una configuración de medición de 4 hilos (Kelvin) para obtener una precisión extrema.

Posibles mejoras y extensiones

• Añadir un amplificador detector de corriente: Conecte un amplificador operacional (Op-Amp) a través de R_SHUNT en una configuración no inversora para amplificar la pequeña señal de milivoltios y convertirla en una señal robusta de 0-5 V fácilmente legible por el ADC de un microcontrolador.
• Implementar medición de lado alto (high-side): Mueva R_SHUNT al «lado alto» (entre VCC y R_LOAD). Utilice un CI dedicado a la detección de corriente de lado alto (como el INA219) para medir la tensión diferencial, demostrando que la corriente se puede medir antes de que llegue a la carga mientras se mantiene la carga estrictamente conectada a tierra.

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¿Quiénes somos?

Nivel: Medio — Construye un detector de sombra estable con indicación visual y baja probabilidad de activación falsa.

Objetivo y caso de uso

Construirás un circuito basado en una fotorresistencia que detecta una caída repentina de luz causada por una sombra y enciende un LED de forma estable. El diseño utiliza un divisor de tensión con LDR, un filtro RC y un comparador con histéresis para reducir activaciones falsas.

Por qué es útil:

• Detectar cuando una mano u objeto pasa frente a una abertura iluminada.
• Crear una advertencia visual simple para puntos de acceso, cajas o armarios.
• Supervisar eventos breves de sombra en experimentos de aula sobre detección de luz.
• Añadir un disparador fiable por cambio de luz a pequeños prototipos de automatización.

Resultado esperado:

• La tensión del sensor en VA cambia con el nivel de luz, típicamente desde aproximadamente 0.8 V hasta 4.2 V según la iluminación.
• La tensión filtrada en VB cambia más lentamente que VA, reduciendo picos cortos y parpadeos.
• La salida del comparador en VOUT conmuta limpiamente entre estados bajo y alto.
• El LED D1 se enciende cuando la luz cae por debajo del umbral ajustado y permanece estable cerca del punto de conmutación.
• Una histéresis de aproximadamente 0.2 V a 0.5 V evita oscilaciones repetidas de encendido/apagado.

Público objetivo y nivel: Estudiantes con conocimientos básicos de resistencias, condensadores y medición de tensión.

Materiales

• V1: fuente DC de 5 V
• R1: fotorresistencia LDR, función: brazo superior dependiente de la luz del divisor del sensor
• R2: potenciómetro de 10 kΩ, función: brazo inferior ajustable del divisor del sensor y ayuda para ajustar la sensibilidad del umbral
• R3: resistencia de 22 kΩ, función: resistencia en serie desde el nodo del sensor hasta el filtro RC
• C1: condensador de 10 µF, función: filtro paso bajo para estabilización del evento de sombra
• U1: comparador LM393, función: comparar la tensión filtrada del sensor con una referencia ajustable
• R4: potenciómetro de 10 kΩ, función: ajuste de la tensión de referencia para el comparador
• R5: resistencia de 220 kΩ, función: realimentación positiva para añadir histéresis
• R6: resistencia de 10 kΩ, función: pull-up para la salida de colector abierto del LM393
• D1: LED rojo, función: salida de alerta visual
• R7: resistencia de 330 Ω, función: limitación de corriente del LED

Guía de conexionado

• V1 se conecta entre los nodos VCC y 0.
• R1 se conecta entre los nodos VCC y VA.
• R2 se conecta entre los nodos VA y 0; usa el potenciómetro como resistencia variable para ajustar la sensibilidad del divisor.
• R3 se conecta entre los nodos VA y VB.
• C1 se conecta entre los nodos VB y 0.
• R4 se conecta entre los nodos VCC y 0; conecta el cursor de R4 al nodo VREF.
• Los pines de alimentación del LM393 U1 se conectan así: pin de alimentación a VCC, pin de tierra a 0.
• La entrada no inversora del comparador U1 se conecta al nodo VREF.
• La entrada inversora del comparador U1 se conecta al nodo VB.
• R5 se conecta entre los nodos VOUT y VREF.
• R6 se conecta entre los nodos VCC y VOUT.
• R7 se conecta entre los nodos VCC y VLED.
• D1 se conecta entre los nodos VLED y VOUT; orienta el LED para que se encienda cuando VOUT sea llevado a nivel bajo por U1.

Diagrama de bloques conceptual

Esquemático

Practical case: Shadow detector for visual alert

Light / Shadow
      --> [ R1: LDR ]
      --> (VA: sensor divider node)
      --> [ R3: 22 kΩ ]
      --> (VB: filtered sensor signal)
      --> [ U1: LM393 Comparator (-) ]

VCC --> [ R2: 10 kΩ Pot, sensitivity adjust ] --> GND
                  \
                   --> (VA)

VCC --> [ R4: 10 kΩ Pot, reference adjust ] --> GND
                  \
                   --> (VREF)
                   --> [ U1: LM393 Comparator (+) ]

[ U1: LM393 Comparator Output VOUT ]
      --> [ R5: 220 kΩ Positive Feedback ] --> (VREF)
      --> [ D1: Red LED ] --> [ R7: 330 Ω ] --> VCC
      --> [ Alert Output: LED ON when VOUT goes LOW ]

VCC --> [ R6: 10 kΩ Pull-up ] --> (VOUT)

(VB) --> [ C1: 10 µF Low-Pass Filter ] --> GND

V1: 5 V DC --> VCC
V1: 0 V    --> GND
U1 power: VCC, GND

Diagrama eléctrico

🔒 Este diagrama eléctrico es premium. Con el pase de 7 días o la suscripción mensual podrás desbloquear el material didáctico completo y el pack PDF listo para imprimir.🔓 Ver planes de acceso premium

Mediciones y pruebas

1. Inspección con la alimentación desconectada
2. Comprueba que VCC y 0 no estén en cortocircuito.
3. Confirma la polaridad del LED.

4. Verifica que la salida del LM393 tenga una resistencia pull-up R6.

5. Comprobación de alimentación

6. Alimenta el circuito con V1 = 5 V.

7. Mide entre VCC y 0; valor esperado: 4.9 V a 5.1 V.

8. Medición de la tensión del sensor

9. Mide VA con luz intensa y luego bajo una sombra.
10. Resultado esperado: VA debe cambiar claramente, a menudo en más de 1 V.

11. Si el cambio es demasiado pequeño, ajusta R2 o cambia el ángulo de la luz sobre la LDR.

12. Medición de la respuesta filtrada

13. Mide VB mientras cubres repentinamente la LDR.
14. VB no debe saltar instantáneamente; debe moverse con un pequeño retardo fijado por R3 × C1.

15. Con R3 = 22 kΩ y C1 = 10 µF, la constante de tiempo es de aproximadamente 0.22 s.

16. Ajuste del umbral

17. Ajusta R4 hasta que D1 esté apagado con luz normal y se encienda cuando se aplique una sombra clara.

18. Mide VREF; el rango útil típico es de 1 V a 4 V.

19. Verificación de la histéresis

20. Mueve lentamente una mano para crear una sombra parcial y luego retírala lentamente.
21. Mide la tensión de conmutación en VB cuando el LED se enciende y cuando se apaga.

22. Los dos valores deben diferir ligeramente debido a R5; una diferencia de 0.2 V a 0.5 V es un buen objetivo.

23. Prueba de tiempo de respuesta

24. Crea repetidamente una sombra repentina y observa el comportamiento del LED.
25. El LED debe reaccionar en una fracción de segundo, sin parpadear por variaciones de luz muy breves.
26. Si la respuesta es demasiado lenta, reduce C1 a 4.7 µF.

27. Si las activaciones falsas continúan, aumenta C1 a 22 µF o aumenta ligeramente R5 para obtener más histéresis.

28. Prueba de activación falsa

29. Ilumina la LDR con luz ambiente e introduce pequeñas perturbaciones como movimiento de la mano cerca, pero sin cubrirla por completo.
30. El LED debe permanecer estable a menos que la caída de luz sea lo bastante grande como para cruzar el umbral.

Netlist SPICE y simulación

Netlist SPICE de referencia (ngspice) — extractoNetlist SPICE completo (ngspice)

* Practical case: Shadow detector for visual alert
.width out=256

.param R2VAL=5k
.param R4POS=0.5
.param R4TOP={10000*(1-R4POS)+1m}
.param R4BOT={10000*(R4POS)+1m}
.param RLIGHT=2k
.param RDARK=50k

V1 VCC 0 DC 5

* Dynamic light/shadow stimulus: 0 = light, 1 = shadow
VLUX LUX 0 PULSE(0 1 50m 1m 1m 200m 400m)

* R1 LDR photoresistor: upper arm of divider
R1 VCC VA r='{RLIGHT + (RDARK-RLIGHT)*V(LUX)}'

* R2 10k potentiometer used as variable resistor
R2 VA 0 {R2VAL}
* ... (truncated in public view) ...

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* Practical case: Shadow detector for visual alert
.width out=256

.param R2VAL=5k
.param R4POS=0.5
.param R4TOP={10000*(1-R4POS)+1m}
.param R4BOT={10000*(R4POS)+1m}
.param RLIGHT=2k
.param RDARK=50k

V1 VCC 0 DC 5

* Dynamic light/shadow stimulus: 0 = light, 1 = shadow
VLUX LUX 0 PULSE(0 1 50m 1m 1m 200m 400m)

* R1 LDR photoresistor: upper arm of divider
R1 VCC VA r='{RLIGHT + (RDARK-RLIGHT)*V(LUX)}'

* R2 10k potentiometer used as variable resistor
R2 VA 0 {R2VAL}

R3 VA VB 22k
C1 VB 0 10u

* R4 10k potentiometer with wiper at VREF
R4A VCC VREF {R4TOP}
R4B VREF 0 {R4BOT}

* U1 LM393 approximation
* Non-inverting input: VREF
* Inverting input: VB
* Open-collector output: VOUT
B_U1DRV NBASE 0 V='0.95*(1+tanh(80*(V(VREF)-V(VB))))/2'
R_U1B NBASE 0 100k
Q_U1 VOUT NBASE 0 QLM393OC

R5 VOUT VREF 220k
R6 VCC VOUT 10k

R7 VCC VLED 330
D1 VLED VOUT DRED

* Probe aliases so .print can include V(IN) and V(OUT) first
V_INMON IN VB DC 0
V_OUTMON OUT VOUT DC 0

.model QLM393OC NPN(IS=1e-14 BF=100 VAF=100 CJE=5p CJC=3p TF=1n TR=10n)
.model DRED D(IS=1e-18 N=2.0 RS=10 CJO=5p VJ=0.75 M=0.33 TT=50n BV=5 IBV=10u)

.print tran V(IN) V(OUT) V(VB) V(VOUT) V(VREF) V(VA) V(VLED) V(LUX)
.op
.tran 100u 500m
.end
* --- GPT review (BOM/Wiring/SPICE) ---
* circuit_ok=true
* simulation_summary: The simulation is consistent with a shadow detector. In bright condition, VA and VB are high, VB is above VREF, the LM393 output transistor is off, and VOUT stays high at about 4.89 V so the LED is off. After the light-to-shadow transition, VA drops, VB falls slowly because of the R3-C1 filter, and when VB crosses below VREF at about 0.168 s, VOUT is pulled low to about 18 mV and the LED turns on. When light returns, VB rises slowly again, so the alert remains on for a while before resetting, consistent with RC filtering and hysteresis.
* bom/wiring vs SPICE issues (modelo):
*   - The LM393 is not a specific manufacturer macro-model; it is only an approximation of open-collector comparator behavior. This is acceptable for logic/function teaching, but not for accurate device-level output saturation or input common-mode behavior.
* bom_vs_spice equivalences ignored:
*   - R2 is described in the wiring guide as a 10 kΩ potentiometer used as a variable resistor, but the netlist fixes it with .param R2VAL=5k. This is acceptable for one simulation run, but the adjustable setting is not exposed unless the parameter is changed manually.
*   - The 10 kΩ potentiometer R4 is validly modeled as two resistors R4A and R4B with the wiper at node VREF.
*   - The LDR R1 is validly modeled as a resistor whose value changes with a control stimulus (behavioral resistance driven by VLUX).
*   - The LED D1 is validly modeled as a diode, with R7 providing the series current limit.
*   - The LM393 comparator is validly modeled with behavioral circuitry plus an NPN open-collector output stage.
*   - The changing light/shadow condition is validly modeled by the PULSE source VLUX.
* overall_comment: This SPICE netlist is broadly faithful to the BOM and wiring and is usable as a didactic example of a shadow-triggered visual alarm. The divider, RC filter, adjustable reference, hysteresis, open-collector pull-up, and active-low LED wiring all match the intended circuit. The main caveat is pedagogical: the LM393 is only behaviorally approximated, and R2 is represented by a fixed chosen value rather than an interactively adjustable potentiometer position. Before classroom use, I would explain the active-low output, the delayed switching caused by R3-C1, and the role of positive feedback R5 in shifting VREF slightly between output states.
* --------------------------------------

Resultados de Simulación (Transitorio)

Análisis: The simulation is consistent with a shadow detector. In bright condition, VA and VB are high, VB is above VREF, the LM393 output transistor is off, and VOUT stays high at about 4.89 V so the LED is off. After the light-to-shadow transition, VA drops, VB falls slowly because of the R3-C1 filter, and when VB crosses below VREF at about 0.168 s, VOUT is pulled low to about 18 mV and the LED turns on. When light returns, VB rises slowly again, so the alert remains on for a while before resetting, consistent with RC filtering and hysteresis.

Show raw data table (5027 rows)

Index   time            v(in)           v(out)          v(vb)           v(vout)         v(vref)         v(va)           v(vled)         v(lux)
0	0.000000e+00	3.571429e+00	4.892473e+00	3.571429e+00	4.892473e+00	2.526882e+00	3.571429e+00	5.000000e+00	0.000000e+00
1	1.000000e-06	3.571429e+00	4.892473e+00	3.571429e+00	4.892473e+00	2.526882e+00	3.571429e+00	5.000000e+00	0.000000e+00
2	2.000000e-06	3.571429e+00	4.892473e+00	3.571429e+00	4.892473e+00	2.526882e+00	3.571429e+00	5.000000e+00	0.000000e+00
3	4.000000e-06	3.571429e+00	4.892473e+00	3.571429e+00	4.892473e+00	2.526882e+00	3.571429e+00	5.000000e+00	0.000000e+00
4	8.000000e-06	3.571429e+00	4.892473e+00	3.571429e+00	4.892473e+00	2.526882e+00	3.571429e+00	5.000000e+00	0.000000e+00
5	1.600000e-05	3.571429e+00	4.892473e+00	3.571429e+00	4.892473e+00	2.526882e+00	3.571429e+00	5.000000e+00	0.000000e+00
6	3.200000e-05	3.571429e+00	4.892473e+00	3.571429e+00	4.892473e+00	2.526882e+00	3.571429e+00	5.000000e+00	0.000000e+00
7	6.400000e-05	3.571429e+00	4.892473e+00	3.571429e+00	4.892473e+00	2.526882e+00	3.571429e+00	5.000000e+00	0.000000e+00
8	1.280000e-04	3.571429e+00	4.892473e+00	3.571429e+00	4.892473e+00	2.526882e+00	3.571429e+00	5.000000e+00	0.000000e+00
9	2.280000e-04	3.571429e+00	4.892473e+00	3.571429e+00	4.892473e+00	2.526882e+00	3.571429e+00	5.000000e+00	0.000000e+00
10	3.280000e-04	3.571429e+00	4.892473e+00	3.571429e+00	4.892473e+00	2.526882e+00	3.571429e+00	5.000000e+00	0.000000e+00
11	4.280000e-04	3.571429e+00	4.892473e+00	3.571429e+00	4.892473e+00	2.526882e+00	3.571429e+00	5.000000e+00	0.000000e+00
12	5.280000e-04	3.571429e+00	4.892473e+00	3.571429e+00	4.892473e+00	2.526882e+00	3.571429e+00	5.000000e+00	0.000000e+00
13	6.280000e-04	3.571429e+00	4.892473e+00	3.571429e+00	4.892473e+00	2.526882e+00	3.571429e+00	5.000000e+00	0.000000e+00
14	7.280000e-04	3.571429e+00	4.892473e+00	3.571429e+00	4.892473e+00	2.526882e+00	3.571429e+00	5.000000e+00	0.000000e+00
15	8.280000e-04	3.571429e+00	4.892473e+00	3.571429e+00	4.892473e+00	2.526882e+00	3.571429e+00	5.000000e+00	0.000000e+00
16	9.280000e-04	3.571429e+00	4.892473e+00	3.571429e+00	4.892473e+00	2.526882e+00	3.571429e+00	5.000000e+00	0.000000e+00
17	1.028000e-03	3.571429e+00	4.892473e+00	3.571429e+00	4.892473e+00	2.526882e+00	3.571429e+00	5.000000e+00	0.000000e+00
18	1.128000e-03	3.571429e+00	4.892473e+00	3.571429e+00	4.892473e+00	2.526882e+00	3.571429e+00	5.000000e+00	0.000000e+00
19	1.228000e-03	3.571429e+00	4.892473e+00	3.571429e+00	4.892473e+00	2.526882e+00	3.571429e+00	5.000000e+00	0.000000e+00
20	1.328000e-03	3.571429e+00	4.892473e+00	3.571429e+00	4.892473e+00	2.526882e+00	3.571429e+00	5.000000e+00	0.000000e+00
21	1.428000e-03	3.571429e+00	4.892473e+00	3.571429e+00	4.892473e+00	2.526882e+00	3.571429e+00	5.000000e+00	0.000000e+00
22	1.528000e-03	3.571429e+00	4.892473e+00	3.571429e+00	4.892473e+00	2.526882e+00	3.571429e+00	5.000000e+00	0.000000e+00
23	1.628000e-03	3.571429e+00	4.892473e+00	3.571429e+00	4.892473e+00	2.526882e+00	3.571429e+00	5.000000e+00	0.000000e+00
... (5003 more rows) ...

Errores comunes y cómo evitarlos

1. Conectar el LED directamente a la salida del comparador sin una resistencia

2. Usa siempre R7 en serie con D1 para limitar la corriente.

3. Olvidar que la salida del LM393 es de colector abierto

4. Añade R6 desde VCC hasta VOUT, o la salida no producirá un nivel alto válido.

5. No usar histéresis cerca del umbral

6. Mantén R5 instalado para que el LED no vibre cuando el nivel de luz esté cerca del punto de conmutación.

Solución de problemas

• Síntoma: el LED nunca se enciende
• Causa: VREF está ajustado demasiado bajo o el rango del divisor de la LDR es demasiado pequeño.

• Solución: Ajusta R4, luego verifica que VA y VB realmente cambien bajo una sombra.

• Síntoma: el LED está siempre encendido

• Causa: VREF está demasiado alto, o la LDR está conectada incorrectamente.

• Solución: Baja VREF con R4 y confirma que R1 esté entre VCC y VA.

• Síntoma: el LED parpadea cerca del punto de conmutación

• Causa: filtrado o histéresis insuficientes.

• Solución: Aumenta C1 o reduce R5 moderadamente para reforzar la histéresis.

• Síntoma: la tensión de salida en VOUT nunca sube

• Causa: falta la resistencia pull-up R6 o es incorrecta.

• Solución: Confirma que R6 esté conectada entre VCC y VOUT.

• Síntoma: la respuesta es demasiado lenta

• Causa: el filtro RC es demasiado grande.
• Solución: Reduce C1 o R3 para acortar el tiempo de respuesta.

Posibles mejoras y extensiones

1. Añadir una salida con zumbador

2. Conecta un driver con transistor a VOUT para que el mismo evento de sombra active tanto un LED como un zumbador para una alerta más intensa.

3. Usar una ventana de doble umbral

4. Añade un segundo comparador para detectar tanto oscuridad excesiva como brillo excesivo, útil para supervisión de condiciones de luz en lugar de solo detección de sombras.

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Carlos Núñez Zorrilla

Electronics & Computer Engineer

Ingeniero Superior en Electrónica de Telecomunicaciones e Ingeniero en Informática (titulaciones oficiales en España).

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